208mm方案中真空灭弧室屏蔽罩端部场强的最大值是触头边缘场强最大值的86%。198 mm方案中真空灭弧室屏蔽罩端部场强的最大值是触头边缘场强最大值的88.6%。所以单从真空灭弧室内部电场的角度看都是满足要求的[11]。
但是，对于固封极柱而言，198mm更能体现固体绝缘的优势。固封极柱中的真空灭弧室的外层首先包裹了一层硅橡胶缓冲层。设计缓冲层的目的是为了解决由于环氧树脂的冷却收缩系数和真空灭弧室绝缘瓷壳的收缩系数是不同的矛盾。绝缘瓷壳是几乎不会收缩的，而环氧树脂在固化冷却的过程中是肯定会收缩的[12-13]。为防止因环氧树脂收缩而造成的固封极柱的开裂，在固封极柱中增加硅橡胶缓冲层。硅橡胶的临界场强是1.8-2.3×107 V/m，198mm方案中真空灭弧室绝缘瓷壳外表面的场强最大值是6.2×106V/m，远小于硅橡胶的临界场强，且数值低于临界场强一个数量级， 产品设计上留有足够的裕度[14]，从理论计算的角度是可以满足要求的。
2 结语
应用有限元电场分析方法，以及通过对有限元数值计算与分析方法的使用，对固封极柱中真空灭弧室的绝缘陶瓷外壳的合理长度进行了探讨，并得出了相应的结论。
在固封极柱中真空灭弧室的绝缘陶瓷外壳的合理长度的论述中，首先设计了瓷壳长度208mm方案，通过对方案的电场计算，认为是可以满足运行要求的。但是，通过对计算数据的分析和固封极柱设计理念的思考，认为应该还存在更优的方案。于是，就产生了瓷壳长度198mm方案。通过对该方案的数值计算和论证，认为该方案是可行的，并且比原方案更优化。在实际的固封真空断路器实践中使用了绝缘瓷壳长度198mm的真空灭弧室，该优化方案最终形成产品，并实施了高电压试验检测[15-16]，从实践上证明了优化方法的可行性。
参考文献
[1] 李建基.高中压开关设备使用技术[M].北京:机械工业出版社,2001.
[2] 黎斌. SF6高压电器设计[M].北京:机械工业出版社,2003.
[3] 马志瀛.加快发展我国中压充气开关设备[J].电气世界,2004（4）:14-19.
[4] 徐国政,张节容,钱家骊,等.高压断路器原理与应用[M].北京:清华大学出版社,2000.
[5] 马西奎.电磁场理论与应用[M.西安:西安交通大学出版社,2000.
[6] MENHEERE W M M,NOORDHUIS B.Safe and reliability of medium voltage switchgear with solid insulation ofpresent day and future design [C]//1990 3rd Insulation
